Spojitý nosník o čtyřech polích je zatížen normálovými a ohybovými silami (nahrazujícími imperfekce). Všechny podpory jsou vidlicové - deplanace je volná. Stanoví se posuny uy a uz, momenty My, Mz, Mω a MTpri a natočení φx. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Železobetonový nosník je navržen jako nosník o dvou polích s konzolou. Průřez se mění po délce konzoly (průřez s náběhem). Spočítají se vnitřní síly, nutná podélná a smyková výztuž pro mezní stav únosnosti.
V tomto verifikačním příkladu se vypočítají návrhové hodnoty smykových sil na nosnících podle EN 1998-1, 5.4.2.2 a 5.5.2.1 a také návrhové hodnoty únosnosti sloupů v ohybu podle 5.2.3.3(2). ). Systém tvoří železobetonový nosník o dvou polích s rozpětím 5,50 m. Nosník je součástí rámového systému. Získané výsledky se porovnají s výsledky v [1].
Prut s danými okrajovými podmínkami je zatížen krouticím momentem a normálovou silou. Při zanedbání vlastní tíhy se stanoví maximální torzní deformace nosníku a jeho vnitřní torzní moment, který je definován jako součet primárního krouticího momentu a krouticího momentu vyvolaného normálovou silou. Tyto hodnoty porovnáme při zohlednění nebo zanedbání vlivu normálové síly. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Konzola je na svém volném konci zatížena momentem. Pomocí geometricky lineární analýzy a analýzy velkých deformací se zanedbáním vlastní tíhy nosníku stanovíme maximální průhyby na volném konci. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Posuzován je vnitřní sloup v prvním patře třípodlažní budovy. Sloup je monolitický spojen s horním a dolním nosníkem. Zjednodušená metoda posouzení požární odolnosti A pro sloupy podle EC2-1-2 je následně ověřena a výsledky jsou porovnány s [1].
Nosník je na levém konci plně upevněn (deplanace je omezena) a na pravém konci je podepřen vidlicovou podporou (volné deplanace). Na nosník působí krouticí moment, podélná síla a příčná síla. Stanoví se chování primárního krouticího momentu, sekundárního krouticího momentu a deplanačního momentu. Verifikační příklad je založen na příkladu, který představili Gensichen a Lumpe (viz odkaz).
Konstrukce tvořená nosníky profilu I je na levém konci vetknutá a na pravém podepřená posuvnou kloubovou podporou. Konstrukce se skládá ze dvou segmentů. Vlastní tíha se v tomto příkladu nezohledňuje. Stanoví se maximální průhyb konstrukce uz,max, ohybový moment My na pevném konci, natočení &svarphi;2,y segmentu 2 a reakční sílu RBz pomocí geometricky lineární analýzy a analýzy druhého řádu. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Nosník uložený na obou koncích je zatížen příčnou silou uprostřed. Při zanedbání vlastní tíhy a smykové tuhosti stanovte maximální průhyb, normálovou sílu a moment ve středu pole za předpokladu teorie druhého a třetího řádu. Verifikační příklad je založen na příkladu, který představili Gensichen a Lumpe (viz odkaz).
Rovinný příhradový vazník, který se skládá ze čtyř šikmých prutů a jednoho svislého prutu, je zatížen v horním uzlu svislou silou Fz a mimo rovinu silou Fy. Za předpokladu analýzy velkých deformací a zanedbání vlastní tíhy stanovte normálové síly prutů a posun horního uzlu uy mimo rovinu. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.